桩基础施工总结例1

中图分类号：U415 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2012）04-0082-03

神华黄骅港三期工程是神华集团十大工程之一,是黄骅港建设“国内第一，世界领先”综合大港的重大举措。三期工程中最吸引人眼球的，是24座设计直径40米、高43米的大型储煤仓，这是国内首次在煤炭输出港建设的巨大储煤筒仓群，在环保节能方面具有突出优势，实施意义重大。

通过精心组织、科学管理，于10月2日圆满完成了2860根筒仓桩基础的施工工作，经静载检测、超声波检测以及大应变的检测结果全部合格。

一、工程概况

黄骅港三期工程筒仓采用圆形的现浇钢筋混凝土结构，共计24座筒仓，筒仓内直径40m，高度41.95m，基础采用后压浆钻孔灌注桩基础。每座筒仓基础桩基119根, 总桩数为2860根（含4根电梯基础灌注桩）。

灌注桩直径为1.0m，桩长为50m，桩顶标高为+3.90m，桩底标高为-46.10m。单根桩设计混凝土方量：39.25m3/根（不含超灌量）。设计采用后压浆形式提高桩基承载力，采用桩端、桩侧复式压浆方式，每座筒仓119根桩基础中，桩侧一道压浆环的有12根，桩侧两道压浆环的有107根。

后压浆总体施工顺序与桩基施工顺序相同，单个筒仓先进行外圈桩基注浆，即仓壁下部桩基，再进行内部桩基注浆。FY2型灌注桩单桩压浆顺序为先对桩侧第二道环（-20m）压浆，然后进行第一道环（-33m）压浆，最后进行桩端压浆；FY1型灌注桩单桩先进行桩侧（-20m）压浆，再进行桩端压浆。各道压浆工序间隔时间均不小于24小时。

二、重点、难点分析

（一）桩基数量多、布置复杂，施工难度大

每个筒仓119根桩基础，布置在直径40m的圆形范围内，桩基布置有周圈圆形布置形式和圈内成排布置形式两种，紧密程度不一，间距大小不一，增加了施工顺序安排的难度，对相邻较近桩施工质量的控制提出了非常高的要求。

（二）后压浆灌注桩工序繁多，各项检测穿插其中，相互制约，加大了施工进度控制的难度

后压浆灌注桩工序多达30多道，每道工序必须检验合格才能进入下道工序施工。较以往普通灌注桩增加了后压浆的多道环节，桩身砼达到设计强度70%后进行超声波检测，后压浆必须在声测检验合格后进行，且承台相邻部分桩基的后压浆受临近承台桩基施工顺序和快慢的制约，必须统筹考虑，协调施工。后压浆工艺本身要求各道环之间压浆尚需停顿一定的时间间隔。后压浆完成后需要20天才能进行静载试验。每个筒仓均需要进行静载试验，试验合格才能进行承台开挖。由此可见桩基施工各环节制约因素非常多，进度控制难度空前。

三、施工工艺总结

（一）钻孔灌注桩施工工艺

灌注桩施工工艺主要抓住以下施工控制点：

1．在成孔施工中根据不同的地层适时调整钻具类型、进尺速度、回转速度、提放速度、泥浆配比等参数。在砂层分布广、厚度大的区域选择回旋钻机进行施工，加快施工进度的同时降低了塌孔和扩径的质量风险。在砂层相对薄的区域选择潜水钻或磨盘钻，在施工至沙层时放慢进尺速度、回转速度、提放速度（控制在正常速度的一半左右）；增加泥浆密度等，避免塌孔。

2．钻机施工前根据地质资料及以往在此地区施工经验配置泥浆，泥浆比重控制在1.15～1.25，粘度控制在18～25S，循环过程严格控制泥浆中的含砂率不得大于6%。并对钻进过程的泥浆指标及时检测，对照地质资料分析及时进行调整粘土掺入量，确保泥浆稳定。

3．钢筋笼在钢筋加工区分段成批进行加工，每根桩钢筋笼分三段进行加工，检验合格后在现场搭接焊连接。注浆管、声测管按设计要求固定在钢筋笼上，注浆管采用丝扣连接，声测采用套管焊接连接，外包防水胶带，连接质量可靠满足施工要求。

4．每次浇筑混凝土前，由施工班组、现场施工员、质量员、监理层层把关，对灌注桩的孔径、孔深、孔斜及沉渣厚度进行检查，保证成孔质量符合设计及施工规范要求，当沉渣厚度大于100mm时，进行二次清孔。

5．混凝土采用罐车直接运输到现场浇注，配备足够罐车并铺垫钢板保持道路畅通，确保连续浇筑。灌注采用导管水下浇筑工艺，过程中导管埋深严格控制在2～6m范围内，施工人员在上拔导管前，认真测量混凝土顶面上升高度，待计算埋管深度后，决定导管拆除节数。

（二）后压浆施工工艺

1．注浆管、声测管制作及安装。压浆管采用直径为DN25的钢管，超声波检测管采用DN50无缝钢管，长度较钢筋笼长200～300mm，钢管的连接采用外套粗钢管焊接连接。注浆钢管顶端套丝，并用管堵封口。注浆钢管与钢筋笼加劲箍用14号铁丝绑扎固定。注浆管固定于钢筋笼并对称安装。声测管与钢筋笼加劲箍点焊固定。

注浆钢管和声测管上端高出桩基施工地面20～30cm。桩底注浆管下端安装压浆管阀，压浆管阀底端深入桩底20～25cm，管阀用胶皮密封，以防止桩身混凝土水泥浆液堵塞注浆管。桩侧注浆钢管下端采用套丝安装三通与桩侧压浆管相连。

在吊放钢筋笼过程中，严禁撞笼、扭笼、墩笼，钢筋笼应竖直缓慢下放，快到桩底时，钢筋笼不得扭动，以免管阀在进入土层时受到损坏。

2．水泥浆配制。后压浆水泥选用32.5矿渣水泥。进场水泥按检验批进行试验检测，现场水泥堆放均做到下垫上盖防潮措施。

配制水泥浆液时先在搅拌机内加足水量（350～400kg），然后边搅拌边加入水泥，共加入水泥500kg（10袋），搅拌时间不少于3min，搅拌罐上放置格栅，避免水泥结石、水泥袋等杂物混入。水泥浆搅拌完成后，将压浆管件与桩基压浆管连接，开始对桩基压浆施工。

3．注浆设备及注浆管的选择。（1）高压注浆系统由浆液搅拌器、带滤网的贮浆池、高压注浆泵、压力表、高压胶管、预埋在桩中的注浆管和单向阀等组成。（2）高压注浆泵系统的选型：高压注浆泵是实施后压浆的主要设备，高压注浆泵采用额定压力16MPa，额定流量75L/min的注浆泵。焊制铁质储浆池，浆液出口设置水泥浆滤网，避免水泥团进入贮浆筒后吸入注浆导管内而造成堵管或爆管事件。（3）高压注浆泵与注浆管之间采用能承受2倍以上最大注浆压力的加筋软管连接，其长度不超过50m，输浆软管与注浆管之间设置卸压阀。

4．开塞。成桩2天后实施压力注浆（时间为预估值，以桩身混凝土强度达到设计70%为准），但不宜迟于成桩30d后。被压浆桩离正在成孔桩作业点的距离不小于15m，并宜间隔进行。注浆前，为使整个注浆线路畅通，先用压力清水开塞，用高压水冲开出浆口的管阀密封装置和桩侧混凝土（桩侧压浆时）。开塞采用逐步升压法，当压力骤降、流量突增时，表明通道已经开通，立即停机，防止大量水涌入地下。

5．注浆。开塞后立即进行注浆，开一管注一管，不允许全部开塞。注浆连续进行，压力由小到大逐级增加。注浆水灰比为0.7～0.8，注浆正常压力桩端为2.0～3.5MPa，桩侧为1.5～3.5MPa。注浆流量为75L/min。FY1型灌注桩单桩总注浆量为4.0t，桩侧（-20m）注浆量为1.5t，桩端注浆量为2.5t。FY2型灌注桩单桩总注浆量为5.0t，桩侧第一道环（标高为-33m）注浆量为1.0t，桩侧第二道环（标高为-20m）注浆量为1.5t，桩端注浆量为2.5t。

6．终止注浆。（1）压浆总量和注浆压力均达到设计要求；（2）压浆总量已经达到设计值的75%，且注浆压力达到设计注浆压力的150%并维持2min以上。

本工程需后压浆灌注桩2856根（4根电梯桩基不需后压浆），设计压浆总量为13992t，实际压浆量为14088t，超压系数为0.7%。

四、施工技术管理总结

（一）组建测量联队，加强联测，确保测量定位精度

由于本工程桩基础数量大，间距小，对桩基定位要求很高，为避免各个分部间的测量存在误差，由测量主管人员成立联合测量小组，定期组织复核各个控制网点，对由高级点引测的加密控制点进行测量验收。通过联测有效避免了系统误差的产生，确保了筒仓工程整体测量定位的精度满足规范要求。

（二）抓典型施工，促工艺优化

为了做好后压浆灌注桩技术管理，总结优化工艺，项目部先后组织了灌注桩典型施工与总结和后压浆典型施工与总结。各分部根据自身施工机械特点及地质情况，通过典型施工优化工艺流程，调整完善工艺参数，对典型施工中发现的问题进行了深入的分析，找出了切实可行的解决方案。通过典型施工总结会进行了推广，为后续大面积施工提供了扎实的技术基础，从根本上保证了施工质量受控。

1．水泥浆水灰比参数优化。后压浆典型施工过程中，初定水灰比为0.6～0.7，按此拌制发现水泥浆比重偏大，达到1.7，注浆困难。随后通过加大水灰比进行试拌，当水泥浆水灰比达到0.8时，水泥浆注浆顺畅。经与现场监理及设计的同意后，在压浆水泥总量不变的前提下，将水灰比调整为0.8。

2．桩侧压浆环尺寸调整优化。在典型施工过程中，发现有2根桩的桩侧压浆环没有打开，分析其原因为：侧环位置处于砂层范围，灌注桩成孔过程此位置形成局部轻微扩孔，混凝土超出桩身直径将桩侧环包裹而无法打开。

对此，经过工艺研讨，决定将桩侧压浆环直径由原来的100cm，优化为105cm，并增加注浆环开孔数量至6个。同时根据地质资料在砂层分布较厚，易发生扩孔现象区域，在成桩2～3d内，用清水开塞，打通桩侧注浆环。

3．侧环打不开的补注措施。针对典型施工中2根侧环无法打开的桩，采取了补注措施，第一道环（-33m）压浆阀打不开的，由桩端补注压浆1.0～1.5t；第二道环（-20m）压浆阀打不开的，由桩侧第一道环补注压浆1.5～2.0t。确保单桩压浆

总量。

（三）强化技术交底，促工艺落实

鉴于施工人员众多，素质参差不齐，为严格贯彻施工工艺纪律和标准要求，通过强化工程技术交底，对施工管理人员及作业人员进行进场技术培训和教育，使施工人员明确质量控制和操作的重点，切实将工艺要求落实到操作层，交底覆盖到操作的每个人员，不留死角。

五、意义

桩基础施工总结例2

Abstract: the construction of pile foundation construction of the part is the key part, its construction period and cost are in the project total time limit and total cost to occupy a large proportion. Therefore, pile foundation optimization design is very necessary. Usually, the optimization design of pile foundation of the main contents include the type of pile, the determination to determine bearing into depth, sure length-diameter ratio, determine the center distance, etc.

Keywords: pile foundation; Optimization design; three

中图分类号：S611文献标识码：A 文章编号：

引言

随着经济水平的不断提升和用地面积的日益紧缩，高层建筑越来越多。而高层建筑具有较大的上部结构荷载，对桩基础的要求相对较高。在实际的施工中，由于地下土层的复杂性等不确定性因素的影响，桩基础设计、施工往往过于保守，增加了工程造价。因此，综合分析工程各方面情况，优化建筑桩基础设计具有重要的意义。

1桩基础优化设计的主要内容

1.1确定桩的类型

选择桩型时，需要综合分析施工环境、地质、建筑特征、机械等因素，结合工程项目的工期、成本，进行科学的技术分析，确定经济、合理的桩型与施工方法。选择桩型时，应当遵循以下原则。首先，因荷载制宜。单桩承载力控制的重要影响因素就是上部结构造成的荷载大小。其次，因土层制宜。工程项目所在地的土层条件、桩端吃力深度以及地下水位状况等影响着桩基结构承载力。第三，因机械制宜。桩基础优化应当尽量利用现有的机械设备。第四，因环境制宜。应当充分考虑周围环境对设桩的影响，和设桩对周围环境的影响。如果采用打入式灌注桩与打入式预制桩的方法，就容易产生油污、噪音、泥水等，对施工附近的环境造成。最后，因工期制宜。如果工期较短，就应当采取打入式预制桩的方法。打入式预制桩施工作业面较多，因而施工速度相对较快。

1.2确定持力层进入深度

不同土质情况下，桩端进入持力层的最佳深度具有一定的差异。桩基础只有在最佳的深度，才能充分发挥承载力。随着入土深度的增加，侧摩擦阻力与桩端阻力都将随之增加。如果超过一定的进入深度，侧摩擦力与桩端阻力就将保持不变。通常，砂性土层桩端最佳进入深度为4~8d；硬粘性土层桩端最佳进入深度为8d。如果持力层太薄，那么桩端不宜进入过深，应当为1~3d；如果持力层大于5米，那么进入深度应当是4~6d。在实际工程中，持力层会有较大的起伏，局部持力层太薄或是局部持力层太厚。所以，要合理确定桩端进入持力层的深度，就必须进行准确的勘测。桩端进入持力层的深度应当根据桩身结构强度、沉桩机械能力、土壤类别、持力层埋藏深度等进行综合判断。桩端进入持力层的深度应当能够保证获得良好的经济效果和桩承载力。

1.3确定长径比

端承摩擦桩与摩擦桩通过桩侧摩擦阻力将桩身轴向压力向四周分布或向下分布，随着深度的不断增加，轴向压力逐渐减小。端承摩擦桩与摩擦桩不适合采用粗短桩，如果桩身材料强度大于桩端持力层强度，就应当采用扩底灌注桩。以桩身不出现压屈失稳为基础，结合施工具体条件，确定桩的长径比。如果桩侧土是超软土、可液化土，就不用考虑此类问题。不过一般桩侧土中的桩，均具有很高的压屈临界荷载值，显著大于土体强度的极限承载力。所以确定最大径比时，必须充分考虑施工因素和桩身稳定因素。

1.4确定中心距

确定群桩基础桩的中心距，应当充分考虑以下几个方面的内容。首先，挤土效应。沉管灌注桩在成桩时，桩距如果过小，就容易引发桩间土体隆起，产生较大的侧向挤压力，导致断桩或颈缩。预制桩在饱和土中成桩时，如果超静水孔压过大，就容易引发土体侧移或龙骑，过小的桩中心距，会产生水平推力或上拔力，导致桩体倾斜或被抬起，从而降低桩端阻力，严重时还会折断或拉断桩身。如果预制桩的桩距过小，并且接头焊接质量不高，沉桩挤土效应就会导致接头脱离或拉断。砂土或粉土中的排土桩，如果桩距过小，挤土效应就将逐步增大沉桩阻力，使得桩身难以沉到工程设计的标准深度，地面上的桩高低不等。其次，群桩效应。综合考虑经济效果与承载力，确定群桩的桩距。第三，承台分担荷载。绝大部分建筑物的桩基是低桩承台，如果基地不是湿陷性、可液化或欠固结土层，低桩承台均可以承担一部分的荷载。确定布桩桩距时，需要充分考虑承台荷载分担的作用。

2某工程桩基础优化实例

2.1工程与地质概况

烟台融科苹果嘉园17#楼，位于烟台牟平区北部。总建筑面积为2.3万平方米；A塔地上34层，地下一层，总高98.60米，B塔地上24层，地下一层，总高69.50米，AB塔均为剪力墙结构。在30米深度范围内，场区可以划分成九个工程地质层，由深到浅依次为微风化花岗片麻岩、中风化花岗片麻岩、强风化花岗片麻岩、全风化花岗片麻岩、残积土、粉质粘土、淤泥质粉质粘土、粉质粘土、杂填土。

2.2桩基础优化

首先，选择桩型。根据场区地质情况，采用钻孔灌注桩基础，不但能够确保抗浮稳定性，还能够解决主楼荷载过大的问题。施工时，采用孔底注浆的方法，提高桩的稳定性与承载力，降低桩基沉降。其次，选择持力层与基层类型。综合分析地基土的力学指标，选用钻孔注浆基础，持力层为第7层强风化花岗片麻岩。桩端进入持力层的深度大于一米。第三，桩基沉降验算。该工程的建筑体型非常规则，所以按照分层总和法验算桩基沉降量。主楼沉降量为40mm，裙房沉降量为25mm。最后，主楼和裙房沉降差异处理。因为主楼和裙房之间没有设置沉降缝，所以主楼和裙楼之间具有较大的上部结构荷载差异。又由于主楼和裙房的桩端持力层不同，沉降差进一步扩大，容易导致上部主体结构产生裂缝。所以，控制沉降差是该项工程桩基础优化设计的重点。综合分析施工场地、施工条件、施工标准等各种因素后，确定应当采取以下措施控制沉降差：将沉降后浇带设置在主楼和裙楼之间；加大基础刚度和强度，科学布置抗震墙，加大上部结构刚度；施工时，先进性主楼部分施工，再进行裙房部分施工。

3结语

综上所述，建筑桩基础设计、施工是建筑工程的关键环节。为了提高桩基础设计质量，就应当合理确定桩的类型、确定长径比、确定中心距等。

参考文献：

桩基础施工总结例3

1 引言

房地产开发过程中，对于高层住宅，由于上部结构剪力墙间距较密，梁柱配筋率一般都不高，且施工工艺成熟，因此造价都比较可控。而基础工程属于地下隐蔽工程，具有施工难度大、施工周期长、施工环境艰苦、占用资金较大、施工技术含量较高、工程造价控制较为困难的部分。对于高层建筑，基础工程的费用要占建筑物总造价的 1/ 6～1/ 4。不合理的基础选型，将导致工程费用成倍的增加。本文结合清远山区复杂地质情况的特点，对某房地产商品房工程中刚性桩复合地基、钻孔灌注桩进行比较分析，总结出在此地区山地工程中复杂地质条件下合理、经济的基础形式。

2 基础选型及计算分析

2.1冲孔桩基础选型

1#楼建筑总高度96米，共31层，基坑开挖后基底地层主要分布有2-1层粉质粘土、层2-2残积砂质粘性土、层3-1全风化花岗岩、层3-2强风化花岗岩，局部为层3-3强～中风化花岗岩，天然地基均匀性差。首先我们按冲孔桩基础进行设计。采用1直径1米、1.2米两种直径冲孔灌注桩，桩身混凝土强度为C35。 本工程地下室底板面绝对标高为58，基础厚度暂按1.2m，则计算时桩顶标高取为56.8m。

当采用冲孔桩基础时，1米直径的桩共32根，1.2米直径的桩共8根，预计桩长为18米。承台高度为1.2米，承台总面积为150O。

2.1素混凝土刚性桩复合地基筏板基础

因本工程工期较紧，我们结合CM桩的设计方法和施工工艺，对1#楼采用素混凝土刚性桩复合地基筏板基础，素混凝土桩采用合金钻头施工成孔、管内泵压混凝土成桩。将塔楼范围根据地质情况，分成两个区间。一区基底处于粉质黏土，取fak=220kPa；二区基底处于残积砂质粘性土，取fak=240kPa。

刚性桩复合地基计算过程如下：1.塔楼素混凝土刚性桩单桩承载力特征值（一区：钻孔JK93 二区：JK96）根据土的物理指标与承载力参数之间的关系，

Rck=u∑qsia Li+αqpa・Ap （JGJ 79-2012 7.1.5-3）

桩身验算：Ra=0.25×Ap×fcu=0.25×0.252×π×20×103=981.25KN （JG79-2012 7.1.6-1）

取Rck =600 kN

复合地基承载力特征值：

1.塔楼取上部荷载标准值：Pk=500kPa

fspk=（ηcmcRck）/Apc+（ηMmMRMk）/ApM +ηs（1-mc-mM）fak （DBJ/T 15-79-2011 4.3.1）

其中： fspk――复合地基承载力特征值。

承载力计算：

一区：一共布置素混凝土刚性桩80根，基础面积A=147.7m2。

Apc=0.19625m2 mc =80×0.19625/147.7=0.1063

fspk=1×0.1063×600/0.19625+（1-0.1063）×220×0.90

=501.9kPa >Pk=500kPa 满足承载力要求。

二区：一共布置素混凝土刚性桩264根，基础面积A=505.9m2。

Apc=0.19625m2 fspk=1×0.1024×600/0.19625+（1-0.1024）×240×0.90

=507.00kPa >Pk=500kPa 满足承载力要求。

总共需素混凝土刚性桩344根，平均桩长为7米。

塔楼范围，筏板基础厚度为1500mm，面积为600O。

根据以上两种基础的计算结果，对两种基础进行经济性分析。具体结果详表3。

2.2 经济性比较

冲孔桩基础造价：灌注桩按850元/米计算，桩施工造价40X18X0.085=61.2万

承台及承台、筏板钢筋按每平方160kg考虑。混凝土按420元/立方米，钢材3500元/每吨考虑。承台范围造价：150x0.042x1.2+150x0.35x0.16+350x0.4x0.042（塔楼范围的底板）=23.73万元。超前钻40x0.15=6万元，共计90.93万。

素混凝土刚性桩筏板基础：素混凝土桩按120元/米计，共344x7x0.012=28.89万元。筏板基础：600x1.5x0.042+0.35x600x0.16=71.4万元，土体挖填方费用1.2万，共计101.49万元。

以上分析可以看出，冲孔灌注桩造价比素混凝土刚性桩筏板基础要低，但是考虑到工期对房地产开发的影响，且灌注桩成孔工艺较复杂，操作要求较严，易发生质量事故，且技术间隔时间长，不能立即承受荷载，冬季施工困难较多等缺点。我们建议采用素混凝土刚性桩基础。

3 结论

本文通过工程实际情况，对清远地区某山地工程中的刚性桩复合地基和灌注桩复合地基进行比较、分析。在场地起伏较大，地基土分布不均匀，如果施工时间不受限制的情况下，单从造价上比较，冲孔灌注桩基础要好于复合地基。但是地基承载力较高，采用素混凝土复合地基筏板基础可满足地基承载力要求时，复合地基的施工速度快，造价跟冲孔桩差别不大，综合效益要好于冲孔灌注桩基础。

参考文献

[1] 建筑桩基础技术规范 JGJ94-2008[s].

桩基础施工总结例4

Abstract: along with the economic development, the city of of all kinds of high-rise buildings, and as the foundation of the top part in the whole building investment often have occupied large percentage, and top often take the foundation pile foundation. The paper points out in the process of pile foundation construction easily neglected problems, and makes the brief analysis, is only for reference to fellow.

Keywords: pile foundation engineering of pile foundation construction

中图分类号：U445.55+1文献标识码：A 文章编号：

桩基础是工业与民用建筑工程一种常用的基础形式，是深基础的一种。按桩材料可分为钢筋混凝土桩、钢桩、木桩等，按受力分类为摩擦桩和端承桩，按桩的入土方法可分为打入桩、压入桩和灌注桩等。建筑工程桩基础不论采用何种类型的桩，施工测量都是不可缺少的。建筑工程桩基础施工测量的主要任务：一是把设计总图上的建筑物基础桩位，按设计和施工的要求，准确地测设到拟建区地面上，为桩基础工程施工提供标志，作为按图施工、指导施工的依据。二是进行桩基础施工监测。三是在桩基础施工完成后，为检验施工质量和为地面建筑工程施工提供桩基础资料，需要进行桩基础竣工测量。

1 桩基础的实用与选择

对下列建筑工程要求情况,可以考虑选用桩基础方案:

不允许地基有过大沉降和不均匀沉降的高层建筑或其他重要建筑物。重型工业厂房和荷载过大的建筑物,如仓库、粮仓等。对烟囱、输电塔等高耸高结构建筑物,宜采用桩基以承受较大的上拔力和水平力,或用以防止结构物的倾斜。对精密或大型的设备基础,需要减小基础振动、减弱基础振动对结构的影响,或应控制基础沉降和沉降速率。软弱地基或某些特殊性土上的各类永久性建筑物,或以桩基作为地震区结构抗震措施。

当地基上部软弱而下部太深处埋藏有坚实地层时,最宜采用桩基。如果软弱土层很厚，桩端达不到良好地层,则应考虑桩基的沉降等问题；通过较好土层而将荷载传到下卧软弱层,则反而使桩基沉降增加。

总之,桩基设计应该注意满足地基承载力和变形这两项基本要求。在工程实践中，由于设计或施工方面的原因，致使桩基不合要求，甚至酿成重大事故者已非罕见。因此，做好地 基勘察,慎重选择方案, 精心设计、精心施工,也是桩基工程施工必须遵循的准则。

2 桩基施工共性问题

随着桩基础应用的日益广泛,其施工过程中出现的质量问题也多种多样,比如:颈缩、断桩、移位、斜桩、检测等问题。本文就桩基础施工中最容易忽略的几点加以分析。

2.1测量施线

建筑工程桩基础施工测量的主要任务:一是把图上的建筑物基础桩位按设计和施工的要求,准确地测设到拟建区地面上,为桩基础工程施工提供标志,作为按图施工、指导施工的依据;二是进行桩基础施工监测;三是在桩基础施工完成后,为检验施工质量和为地面建筑工程施工提供桩基础资料,需要进行桩基础竣工测量。

理论上,《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)第5.1.3条规定,打(压)入桩(预制混凝土方桩、先张法预应力管桩、钢桩)的桩位偏差,必须符合规定,如盖有基础梁的桩,沿基础梁中心线的允许偏差为150 mm,垂直基础梁中心线的允许偏差100 mm。此条为工程建设标准强制性条文,必须严格控制。规范5.4.5条又将桩位偏差列入钢筋混凝土预制桩质量检验标准的主控项目,即桩位偏差对桩基质量验收具有否决权,如有超出允许偏差范围,即为施工质量不符合要求。测量施线是桩基施工时最易发生的情况,一般情况下如果出现测量施线有误,都会采取加大桩承台或加桩的处理方式。但这样一来,不仅会增加成本,而且还延误了工期。

2.2地下水问题

当基础深度在天然地下水位以下时,在基础施工中常常会遇到地下水的处理问题。在桩基础工程中,地下水对人工挖孔桩的施工影响最大。地下水的处理有多种可行的方法,从降水方式来说总分为止水法和排水法两大类。止水法相对来说成本较高,施工难度较大;井点降水施工简便、操作技术易于掌握,是一种行之有效的现代化施工方法,已广泛应用。

当地下水位不大时可进行单桩桩内抽水,当地下水位较大时可采用多桩同时抽水法来降低地下水。如果桩设计深度不大时可考虑在场地四周设置井点排水。人工挖孔桩在开挖时,如果遇到细砂、粉砂层地质时,再加上地下水的作用极易形成流砂,严重时发生井漏,造成质量和安全事故。

除此之外,地下水的影响在有冻土地基时也是施工的难点。我们应根据不同的地质采取不同的施工方法。比如,在冬季我们经常采用冻结法施工技术,冻结法施工即是利用人工制冷的方法把土壤中的水冻结成冰形成冻土帷幕,用人工帷幕结构体来抵抗水土压力,以保证人工开挖工作顺利进行。作为一种成熟的施工方法,冻结法施工技术在国际上被广泛应用于城市建设已有l00多年的历史。我国采用冻结法施工技术至今也已有40多年的历史,但主要用于煤矿井筒开挖施工。经过多年来国内外施工的实践经验证明,冻结法施工有以下特点:可有效隔绝地下水,其抗渗透性能是其他任何方法不能相比的。冻结法施工对周围环境无污染,无异物进入土壤,噪音小,冻结结束后,冻土墙融化,不影响建筑物周围地下结构。冻结施工用于桩基施工或其它工艺平行作业,能有效缩短施工工期。

2.3桩基检测

《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第10.1.8条规定施工完成后的工程桩应进行竖向承载力检验；《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)第3.1.1条规定工程桩应进行单桩承载力和桩身完整性抽样检测；《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)第5.1.5条规定工程桩应进行承载力检验；桩的测试方法分为静载荷试验和动力测桩两大类,还有抽芯法和静力、动力触探以及埋设传感器法等辅助类方法。目前桩的静载荷试验主要采用锚桩法、堆载平台法、地锚法、锚桩和堆载联合法以及孔底预埋顶压法等。

在桩基检测中,各个检测手段需要配合使用,利用各自的特点和优势,按照实际情况,灵活运用各种方法,才能对桩基进行全面准确的评价。但实际工程中施工单位为赶工期往往是桩基施工完后不及时通知检测单位,而擅自施工上部结构,待桩基检测出来后上部已施工了几层,如果桩基检测不合格,再采取补救的措施,代价是相当大的。国内不少地方就曾出现这种案例。所以我们在桩基施工时一定要重视桩基检测这道工序。

3 桩基础竣工测量质量控制

桩基础竣工测量成果图是桩基础竣工验收重要资料之一，其主要内容：测出地面开挖后的桩位偏移量、桩顶标高、桩的垂直度等，有时还要协助测试单位进行单桩垂直静载实验。

（1）恢复桩位轴线。在桩基础施工中由于确定桩位轴线的引桩，往往因施工被破坏，不能满足竣工测量要求，所以首先应根据建筑物定位矩形网点恢复有关桩位轴线的引桩点，以满足重新恢复建筑物纵、横桩位轴线的要求。恢复引桩点的精度要求应与建筑物定位测量时的作业方法和要求相同。

（2）单桩垂直静载实验。在整个桩基础工程完成后，测量工作需要配合岩土工程测试单位进行荷载沉降测量，对桩的荷载沉降量的测量一般采用百分表测量，当不宜采用百分表测量时，可采用S05或S1精密水准仪和铟瓦尺施测。

（3）桩位偏移量测定。桩位偏移量是指桩顶中心点在设计纵、横桩位轴线上的偏移量。对桩位偏移量的允许值，不同类型的桩有不同要求。当所有桩顶标高差别不大时，桩位偏移量的测定方法可采用拉线法，即在原有或恢复后的纵、横桩位轴线的引桩点间分别拉细尼纶绳各一条，然后用角尺分别量取每个桩顶中心点至细尼纶绳的垂直距离，即偏移量，并要标明偏移方向；当桩顶标高相差较大时，可采用经纬仪法。把纵、横桩位轴线投影到桩顶上，然后再量取桩位偏移量，或采用极坐标法测定每个桩顶中心点坐标与理论坐标之差计算其偏移量。

（4）桩顶标高测量。采用普通水准仪，以散点法施测每个桩顶标高，施测时应对所用水准点进行检测，确认无误后才进行施测，桩顶标高测量精度应满足±1cm要求。

（5）桩身垂直度测量。桩身垂直度一般以桩身倾斜角来表示的，倾斜角系指桩纵向中心线与铅垂线间的夹角，桩身垂直度测定可以用自制简单测斜仪直接测完其倾斜角，要求盘度半径不少30cm，度盘刻度不低于10′。

（6）桩位竣工图编绘。桩位竣工图的比例尺一般与桩位测量放线图一致，采用1：500或1：200，其主要包括内容：建筑物定位矩形网点、建筑物纵、横桩位轴线编号及其间距、承台桩点实际位置及编号、角桩、引桩点位及编号。

4 结语

总之,桩基施工质量关系到整个建筑物的工程质量,工程及施工验收规范规定,打桩过程中如遇到上述问题,都应立即暂停打桩,施工单位应与勘察、设计单位共同研究,查明原因,提出明确的处理意见,采取相应的技术措施后,方可继续施工。

参考文献

[1]吴步峰.某公寓楼小区桩基工程质量分析与处理[J].福建建筑,2010.2;

[2]张军.灌注桩基工程机械冲击成孔施工工艺[J].石家庄铁路职业技术学院学报,2009.4;

桩基础施工总结例5

二、地质情况

根据本项目岩土勘察揭露的岩层情况，自上而下分别为：

素填土：局部地段有分布，层厚0.30～1.60m

耕土：场地均有分布，层厚0.30～1.30m

粉质粘土：场地均有分布，层厚5.40～11.50m

淤泥质粉质粘土：场地均有分布，层厚0.90～7.20m

圆砾：场地均有分布，层厚6.20～27.00m。

强风化泥岩：场地均有分布，层厚4.10～15.50m

煤：局部地段有分布，层厚0.20～1.20m

中风化泥岩：均有分布，该层厚度大，本次勘探未揭穿此层，揭露最大深度10.60m

三、初步选型判断

本项目场地平均地面高程为74～76米，洪水期地下水位为72米，本工程地下室底板面高程约为63 ~67米，针对本项目复杂的地质条件及较高的抗浮设计要求，结合前期的预应力试桩成果，形成初步基础选型意见：

1、地下室抗浮措施（可选）：抗浮桩、抗浮描杆。

2、基础（可选）：桩筏基础、桩基、天然地基。

3、桩端持力层（可选）：

持力层设置于圆砾④层，桩长约4~6米。

持力层设置于强风化泥岩⑤，桩长约20~27米。

4、桩型（可选）：预应力管桩、长螺旋桩、人工挖孔桩、钻（冲）孔灌注桩。

5、施工方式（可选）：锤击方式、静压方式。

四、基础选型建议

综合考虑保利城项目设计特点、基础工程成本、场地地下水位变化情况、场地周边因素及项目开发进度要求，以最大程度节约投资成本、工期成本为目标，建议如下：

1、塔楼基础采用桩筏基础，裙楼采用桩基，幼儿园采用天然地基

理由：塔楼基础采用桩筏基础成本较纯桩基基础高，但本项目的地下室底板存在淤泥层，施工中桩间土的开挖将非常困难，采用桩筏基础可降低桩间土的开挖难度，同时可大大减少施工中补桩、断桩、偏位桩的费用，尽可能缩短桩基处理工期，以往项目经验都曾出现过因某一根断桩、偏桩处理延误工期达一个月的情况，为加快施工进度，保证汛期来临前完成地下室施工，建议采用桩筏基础，同时采用桩筏可减少为达到有效桩长而增加的引孔费用及工期成本。

2、桩端持力层：持力层设置于圆砾④层

理由：取低承载力岩面做为持力层,虽存在因桩沉降量不均匀引发大面积桩基返工的风险，但可通过增加桩尖、桩内灌芯、降低单桩承载力等技术措施来降低其风险,相对于其经济性这样的风险是值得尝试的,经测算:将桩持力层设置于圆砾④层比桩持力层设置于强风化泥岩⑤上可减少工程投资。

3、桩型：建议采用预应力管桩。

理由：预应力管桩在本项目使用，主要考虑其施工速度快、造价低。但同样存在一定的风险，风险主要在于施工过程中，由于本工程桩长约4～6米属于短桩，容易由于桩机自重荷载、运输车辆荷载及其他施工荷载的影响造成大面积成品桩的位移、偏桩。假如采用长螺旋桩虽然不存在大面积桩位移、偏桩的风险，但是其施工工期长、造价相对较高、桩身质量较难控制；桩基础的首选为预应力管桩、长螺旋桩（预应力管桩优点是承载力最大、价格最低、施工速度最快，缺点是入圆砾层能力较差，场地要求高；长螺旋桩优点是入圆砾层能力强，缺点是现浇砼承载力低、机械成孔及人工价格贵、砼28天达到强度后方可检测、桩端砼质量难保证）人工挖孔桩及钻（冲）孔灌注桩由于其持力层置于强风化泥岩⑤层上才能发挥其最大的经济效益，但由于工期过长、造价高。

4、施工方式：预应力管桩优选锤击方式、次选静压方式。

理由：采用锤击桩，桩穿透性较好，能保证桩有一定的入岩深度，桩能进入圆砾层1米以上可有效减少由于桩机自重荷载、运输车辆荷载及其他施工荷载的影响引发的成品桩位移、偏桩，可大大的降低采用预应力管桩的风险并减少后期桩处理的工期。但由于锤击桩的噪音非常大，假如能实现锤击桩施工，那是对工程质量、工期的最好保证。

五、实施建议

本项目基础采用预应力管桩为主，当入岩深度不足时，可采用长螺旋桩进行辅助加固。充分发挥两种桩型的优点采用预应力管桩为主长螺旋桩为铺的桩基方案，比单独采用一种桩型，其经济性还是最优的，且能最大限度的缩短工期。

六、桩基实际实施情况

1、保利城项目作为地质条件最为复杂的一个项目，不仅地下水位高且存在对地基基础非常不利的淤泥层、圆砾层。因此本项目基础选型优先采用预应力管桩，当入岩深度不足时，可采用长螺旋桩进行辅助。根据目前现场桩基完成情况，由于桩端持力层圆砾层密实度的不规则变化，造成12#13#楼的部分桩端进入圆砾层深度不足2米（10#11#楼均满足入圆砾层2米的要求），部分桩长约4米，然而设计要求桩基进入圆砾层不应少于2米，且总桩长不应少于6米，未完全达到原设计要求的理想结果。

根据目前的桩基完成情况，经设计单位对12#13#基础的重新复核试算，目前的桩基础虽满足了抵抗塔楼竖向荷载力的作用，但由于部分桩端入岩深度不足，使其抵抗地震水平力、风水平力的设计承载力基本没有富余，基础结构安全储备系数较小。更由于12#、13#楼采用了与10#、11#楼不同的结构体系（12#13#楼为满足超市的空间布局需要采用了带转换层结构体系），造成12#13#楼结构竖向刚度的突变，形成了不利于抗震的复杂建筑结构体系，其结构复杂性为本项目之最，其结构计算参数已非常接近于抗震不利建筑。综合以上因素，经与图纸审查单位沟通同意，设计单位认为有必要对目前的12#13#桩基基础采取加强措施，以有效保证12#13#楼基础的结构安全。因此设计单位建议“在原有桩基础不变的情况下增设长螺旋桩进行12#13#楼地基的加强，同时取消原设计的抗浮锚杆设计（未施工），采用长螺旋桩取代抗浮锚杆进行群楼抗浮”。

2、12、13#楼补强加设长螺旋钻孔灌注桩的检测方案

根据《建筑基桩检测技术规范》JGJ106、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002，对局部补强加设长螺旋钻孔灌注桩的区域采用以下检测内容：

（1）基础承载力检测：

桩基础施工总结例6

一、概况

1、项目简介

本项目场地位于深圳市坪山新区，为一100米的高层住宅项目，结构体系为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，带二层整体地下室。

图一 项目总平面图（鸟瞰图）

2、地质介绍

根据地质详勘报告，场地内土层自上而下有：素填土、耕植土、第四系冲洪积层（岩性包括：淤泥质黏土、粉质黏土、细砂、含砂粉质黏土、粗砂、含砾粉质黏土、含砾黏土），下伏基岩为石炭系测水组微风化大理岩。微风化基岩呈乳白色、灰白色，变晶结构，块状构造，闭合裂隙较发育，岩芯呈柱状，柱状10-60cm，岩质硬脆，锤击易断，声脆，揭露厚度介于1.00米～9.90米（含溶洞），层顶高程介于-15.37m～14.71m。本场地内共有11个钻孔在大理岩内揭露有溶洞，溶洞能见率为27.5%（揭露溶洞钻孔孔数与揭露大理岩钻孔孔数比值的百分数），线岩溶率2.32%（揭露溶洞的总厚度与揭露大理岩的总厚度比值的百分数），溶洞发育无规律，规模大小不一，溶洞洞高介于0.10m～1.00m，溶洞内无充填物。溶洞具体情况详见下“溶洞情况发育一览表”。

表一 溶洞情况发育一览表

微风化基岩岩质脆硬，承载力高，完整基岩可作为各类桩基的桩端持力层。但大理岩属可溶性岩，普遍发育有溶洞，且溶洞发育无规律，作端承桩时，不仅要考虑嵌岩深度，还要防止桩端落在薄弱的溶洞顶板上。钻孔61附近，为微风化岩层埋藏最浅的地方，层顶标高为15米（根据等高线），有效桩长约22米，可知岩层上覆盖土层较厚。但基岩岩面标高变化较大，而且坡度大。如下图：

图二 地质勘探点分布图

图三 地质典型剖面图

二、基础选型

根据地质详勘报告，本工程可选用的桩基础包括如下三种：

1、预应力混凝土管桩

该类型桩具有沉桩速度快，施工质量较好，直观、工期相对较短等优点。但本场地基岩面起伏较大，如果桩长较长，施工时可能会触岩导致断桩、滑桩等现象，且场地内分布较厚砂层，沉桩过程对砂层会产生挤密作用，对沉桩有一定影响。

2、人工挖孔灌注桩

其优点是施工成孔速度快，可平行施工，质量易保证，较经济；其缺点是松散土层较厚处及地下水对挖桩施工带来较大困难，难以确保施工安全。

3、大口径冲（钻）孔灌注桩

其优点是施工时不用疏排地下水，可以嵌岩，且较易穿透软硬夹层达到预定持力层；不足之处是施工中产生的大量泥浆对场地环境污染较大、费用较高，成孔深度较大时孔底清渣较困难。若采用该类桩型，应注意采取措施清除孔内沉渣，做好泥浆的排放处理，保护场地施工环境。另外，因基岩岩溶（溶洞）发育，桩基施工中，可能出现混凝土超灌现象。在岩面起伏较大地段，施工中也可能会出现偏锤现象。

基于成本及进度的考虑，本工程选用预应力混凝土管桩，沉桩方式为锤击，

控制桩长使不触岩，即以微风化岩层上一层粉质粘土层层为桩端持力层，承载力通过试桩确定。

三、试桩

根据场地特点，选取2号楼附近试打桩2根，其中1根位于预计桩长最短处的钻孔61旁边。

单桩承载力特征值目标值是2000kN。

表二 受检桩成桩参数表

对本工程共2根试验管桩进行了单桩竖向抗压静载试验，检测结论为：

（1）所测S1#共1根d500mm的试验管桩，其单桩竖向抗压承载力检测值达到4000kN，满足设计目标值。

（2）所测S2#共1根d500mm的试验管桩，其单桩竖向抗压承载力检测值为3600kN，未满足设计目标值。

表三 试验结果汇总表

图四 2号试验桩（S2#）Q-S曲线图

根据试桩结果，可认为本工程采用预应力管桩是可行的，单桩承载力极限值根据2号试验桩（S2#）Q-S曲线图，可取沉降突然增大之前的值，即3200kN，单桩承载力特征值为1600kN。

四、专家评审

由于地质复杂，且工期紧张，为确保桩基选型的可行性，业主组织了专家对预应力管桩方案进行了评审，递交评审的初步桩基础方案为：

采用桩筏基础，选用直径为500mm的高强预应力混凝土管桩，桩心间距为4倍桩直径，单桩承载力以桩长控制为主，设计有效桩长20米。

评审专家一共3位，分别为一位深圳市资深地质专家、深圳市施工图审查专家和一位龙岗、坪山地区工程设计经验丰富的设计院总工。3位专家听取了设计单位对地质条件以及设计思路的介绍，并经过详细讨论，一致认为本桩基础设计方案合理可行，并提出了几条建议，如下：

1、根据地勘资料，细化管桩布置，并可适当增加桩长；

2、可在局部开挖较深，基岩埋深较浅的区域，适当补充进入岩层一定深度的钻孔，进一步探明岩面变化情况；

3、根据覆盖土层的厚度变化，分别确定最大控制桩长，如遇基岩，在探明桩端位置无溶洞时，可将桩端放置于岩面上；

4、管桩施工时，如遇土洞，应将土洞用塑性混凝土或水泥砂浆灌注后再补桩。

五、桩基础设计及施工

考虑到桩端放置于下伏基岩面的施工难度，本工程最终设计桩长仍控制为22米，如果施工达到22米时贯入度仍较大，继续打入至26米，根据桩基承载力计算结果，承载力特征值应可达到目标值1600kN。

由于结构墙下轴力较高，本工程高层建筑下设计为桩筏基础，选用直径为500MM的高强预应力管桩，桩心间距为2米，采用等距的方式布置，如下图：

图五 1号楼桩基础平面图

施工时主要的控制点有2点，分别是：

1、根据微风化岩层等高线图预估桩长，桩长小于22米的区域，适当补充工程勘察钻孔，探明岩面变化及溶洞分布情况。在该区域打桩时，加强打桩过程的监控，不放过一丝异常情况。如果预计会触岩，改用小锤轻击的施工方式，保证桩端不被破坏，且能稳置于岩面上。

2、合理安排打桩顺序，避免挤土效应，且在打桩过程中对一定数量的桩设置上涌和水平偏移观察点，定时观测桩上涌量及桩顶水平偏位值，对上涌和偏位值较大的桩，采取复打措施。

经过施工单位的努力，本工程约1500根桩，全部顺利施工完成，并通过静载试验和桩身完整性检测，检测结果全部合格。

六、结论

在岩溶地质分布区，由于下伏基岩的单调性和复杂性，桩基础设计需要多方仔细考虑，对设计人员提出了更高的要求。对本项目来说，虽然最终桩基础设计仍为较简单的非触岩的摩擦型预应力混凝土管桩，成功避开不良地质情况的影响，但在设计过程中，不可避免的要考虑到万一桩长不足，需要采用下伏基岩作为桩端持力层的种种可能性及其设计、施工难点。通过本项目桩基础的设计，设计人员的技术面和知识面，都得到了较大的提高，对往后的设计工作，具有非常积极的促进和参考意义。

参考文献：

[1]《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002

[2]《建筑桩基技术规程》JGJ 94-94

桩基础施工总结例7

中图分类号：TU473.1+2

文献标识码：B

文章编号：1008-0422（2007）06-0089-03

收稿日期：2003-04-03

作者简介：周斌（1970-），男（汉族），湖南娄底人，一级注册结构工程师。

1预应力管桩的概况和发展历史

预应力混凝土管桩是近十多来年来发展起来的一种新型的桩基形式，是采用高强混凝土和高强度的预应力钢棒，在工厂用预应力预制而成。总共分为三种，预应力高强混凝土管桩（代号PHC）、预应力混凝土管桩（代号PC）、预应力混凝土薄壁管桩（代号PTC），应用最广泛的为预应力高强混凝土管桩(代号PHC)，按外径分有以下规格：300mm、400mm、500 mm、550mm、600 mm、800 mm、1000 mm，按桩身混凝土有效预压应力值或其抗弯性能分为A型、AB型、 B型、 C型。

预应力混凝土管桩具备以下特点：

① 适应性广。可用于工业与民用建筑工程基础、大型设备基础、桥梁和码头的基础及挡土墙等，尤其对各种地质地层有较强的穿透能力；

② 单桩承载力高。由于挤压作用，管桩承载力要比同样直径的沉管灌注桩或钻孔灌注桩高。

③ 抗弯抗裂性好。采用高强度钢筋和预应力工艺，与普通混凝土预制桩相比具有较强的抗裂性和较强的抗弯性刚度，在运输过程中及施打过程中均能保持桩身完好；

④ 经济效益好。因单桩承载能力比同直径的沉管灌注桩和钻孔灌注桩高，并可接驳，管桩长度与沉管灌注桩和人工挖孔桩相比受施工机械和地质条件的限制较少；

⑤ 符合环保要求，运输吊装方便，施工现场整齐文明；

⑥ 成桩质量可靠，且检测方便，监理强度低；

⑦ 缩短工期是预应力管桩的最大优势，施工进度快，而且不需等待28天龄期，成桩后即可作桩基检测。对于现在的商品经济市场尤为重要。

不过预应力管桩也有其局限性，如以下工程地质条件不宜使用预应力管桩：①孤石和障碍物多的地层；②有坚硬隔层的地区；③石灰岩地区；④从软塑层突变到特别坚硬的地区，主要是上软下硬、软硬突变的地区。

预应力管桩作为预制桩的一种，随着人们在十多年的工程实践应用中，解决了预制桩的许多工艺技术问题，如接桩和截桩等问题，随着国家标准设计图集03SG409和《先张法预应力混凝土管桩》(GB13476 - 92)的颁布，标志着预应力混凝土管桩的使用技术已经成熟。

预应力高强度混凝土管桩可以广泛应用于工业与民用建筑、铁路、公路、桥梁、码头、港口等工程建设。从国内各省的应用情况来看，以工业与民用建筑用量最大，约占总量的80%。预应力管桩既适用于多层建筑，也适用于高层建筑，尤其是10层到30多层楼房。预应力管桩最适合应用于基岩埋藏深、强风化岩层或风化残积土层厚的地质条件。目前预应力管桩已经成为国内12层以及12层以上高层建筑的常用桩基础之一。

2预应力管桩的设计和施工

2.1预应力管桩的设计

设计方要根据工程地质详细勘查报告，判断地质情况是否适合采用预应力管桩，并分析关于管桩的各种计算参数，以及预应力管桩可以达到的承载力特征值。

预应力管桩的承载力由桩身结构竖向承载力设计值和单桩承载力特征值决定。其中桩身结构竖向承载力设计值可以查国家建筑标准设计图集03SG409确定，其中常用的如表1所示：

而单桩承载力特征的计算在国家规范中无明确规定，按照力学性能分析，可以参照钢管桩的计算公式初步估算，公式如下：

考虑到预应力管桩的挤土效应， λs、λp都可以取1。

但是一般按照施工图详勘报告的参数计算，计算出来的结果远远小于预应力管桩实际能达到的承载力。实际设计施工过程中，承载力特征值的选定一般根据地质报告、规范参数、本地区经验综合选定，在施工之前进行试桩，再根据试桩的静压试验确定承载力特征值。在正式施工中，往往以最后三阵的标准贯入度控制，最终以静压试验为准。当工程地质情况较好的情况下，单桩承载力特征可以达到桩身结构竖向承载力。

管桩桩尖的选择：管桩桩尖的形式主要有三种:十字型、圆锥型和开口型。前两种属于封口型穿越砂层时,开口型和圆锥型比十字型好,开口型桩尖一般用在入土深度为40m 以上且桩径≥550mm的管桩工程中,成桩后桩身下部约有1/ 3～1/ 2 桩长的内腔被土体塞住,从土体闭塞效果来看,单桩承载力不会降低,但挤土作用减少。封口桩尖成状后,内腔可一目了然,对桩身质量及长度可用目测法检查,这是其他桩型所没有的。

2.2预应力管桩的施工

施工工艺

2.2.1测量定位

2.2.2桩机就位

2.2.3管桩起吊，对中和调直

2.2.4沉桩

根据设计文件、地堪报告、施工场地周边环境选择合适的沉桩机械。沉桩机械分锤击沉桩和静压沉桩两种。锤击法沉桩机械通常采用柴油锤、液压锤，不宜采用自由落锤打桩机；静压法沉桩机械采用液压式机械。

桩间距小于3.5d（d：桩径）时，宜采用跳打。

施打时应保证桩锤、桩帽、桩身中心线在同一条直线上，保证打桩时不偏心受力。沉桩过程中应经常观测桩身的垂直度，若垂直度超过1％，应找出原因并设法纠正

2.2.5接桩

工程中应尽量减少接桩，任一单桩的接头数量不宜超过4个，应避免桩尖接近硬持力层或桩尖处于硬持力层时接桩。

接桩分为端板焊接连接和机械快速连接两种。

接桩时焊缝要连续饱满，焊渣要清除；焊接自然冷却时间应不少于1min，地下水位较高的应适当延长冷却时间，避免焊缝遇水如淬火易脆裂；对接后间隙要用不超过5mm钢片数填，保证打桩时桩顶不偏心受力；避免接头脱节。

2.2.6截桩

截桩宜采用锯桩器，严禁采用大锤横向敲击截桩或强行扳拉截桩。应确保截桩后管桩的质量

2.2.7检查验收

① 当采用送桩时测试的贯入度应参考同一条件的桩不送桩时的最后贯入度予以修正。

② 根据设计及试打桩标准确定的标高和最后三阵贯入度来确定可否成桩，满足要求后，做好记录，会同有关部门做好中间验收工作。

③ 实际控制成桩标准中的标高和最后三阵贯入度与设计及试桩标准出入较大时，应会同有关部门采取相应措施，研究解决后移至下一桩位。

④ 打桩过程中，遇下列情况之一应暂停打桩，及时会同有关部门解决：

a、贯入度突变；

b、桩头混凝土剥落、破碎、桩身出现裂缝；

c、桩身突然倾斜、跑位；

d、地面明显隆起，临桩上浮或位移过大；

e、PC桩总锤击数超过2000，PHC桩总锤击数超过2500；

f、桩身回弹曲线不规则。

3预应力混凝土管桩与人工挖孔桩、夯扩桩技术经济比较（见表2）

4市场调查案例

通过广泛的市场调查，对湖南建筑市场预应力混凝土管桩进行了调查分析，现结合案例分析，将预应力混凝土管桩与人工挖孔桩、沉管灌注夯扩桩，主要从工程造价、施工工期等方面进行比较分析。

案例一：长沙某住宅小区(33层)

长沙某住宅小区，共12栋高层住宅，每栋地上33层，地下一层，标准层层高3m，建筑高度99m，结构形式采用剪力墙结构，基础形式均采用预应力高强混凝土管桩。以其中5＃栋的基础为例：

基础形式采用预应力高强混凝土管桩，型号PHC-AB-500-125，外径500mm，壁厚125mm。桩长为10m左右，单桩承载力特征值取2700kN。由于持力层比较平缓，锯桩数量很少。施工完成后，静载试验检测结果，单桩承载力特征值可到达3000kN。

总桩数为205个，按照桩长为10m，初步估算桩的造价（不包括承台）为205X10X190＝389，500元。工期按照两台捶击打桩机，每天施工40根桩，工期只要5d，施工完成后即可进行静载和桩身动测试验。

如果采用人工挖孔桩，桩径为1.0m，扩底尺寸为1.6m，单桩承载力特征值经计算为6000kN。总共需要人工挖孔桩数为：205X2700÷6000=92根桩，考虑到至少15%的桩不需要扩底，桩总数为1.15X92=105。初步估算桩的造价为494，550元，还不包括施工过程中的降水费用。工期按照每天施工5根桩，工期需要21d，施工完成后28d后才能进行静载和桩身动测试验。

由于柱（墙）底内力比较大，可不考虑采用夯扩桩。

案例二：长沙某小区A区2栋(18层)

长沙某小区A区2栋住宅楼，地上18层，地下一层，标准层层高3m，建筑高度56m，结构形式采用框架-剪力墙结构，基础形式均采用预应力高强混凝土管桩。

基础形式采用预应力高强混凝土管桩，型号有2种，其一为PHC-AB-500-125，外径500mm，壁厚125mm，单桩承载力特征值取2500kN；其二为PHC-AB-400－95，外径400mm，壁厚95mm，单桩承载力特征值取1500kN。桩长为8－15m左右，持力层为强风化砾岩，桩端土的承载力特征值3500 kPa。

总桩数为PHC-AB-500-12585个，PHC-AB-400-95 342个。按照桩长为12m，初步估算桩的造价（不包括承台）为85X12X190＋342X12X140＝768，360元。工期按照两台捶击打桩机，每天施工40根桩，工期只要11d，施工完成后即可进行静载和桩身动测试验。

如果采用人工挖孔桩，桩径为1.0m，扩底尺寸为1.5m，单桩承载力特征值经计算为6000kN。总共需要人工挖孔桩数为：(85X2500+342X1500)÷6000=121根桩，考虑到至少30%的桩不需要扩底，桩总数为1.3X121=157。初步估算桩的造价为887，365元，还不包括施工过程中的降水费用。工期按照每天施工5根桩，工期需要27d，施工完成后28d后才能进行静载和桩身动测试验。

由于柱（墙）底内力比较大，不考虑采用夯扩桩。

案例三：长沙某房地产小区F3栋(10层)

长沙某房地产小区F3栋，地上10层，标准层层高3m，建筑高度32m，结构形式采用剪力墙结构，基础形式采用预应力高强混凝土管桩。

基础形式采用预应力高强混凝土管桩，型号PHC-AB400-95，外径400mm，壁厚95mm。桩长为7－12m左右，单桩承载力特征值取1400kN。持力层为强风化砾岩，桩端土的承载力特征值3000 KPa。

总桩数为111个，按照桩长为10m，初步估算桩的造价（不包括承台）为111X10X160＝177，600元。工期按照一台捶击打桩机，每天施工20根桩，工期只要5.5d，施工完成后即可进行静载和桩身动测试验。

如果采用人工挖孔桩，桩径为0.9m，扩底尺寸为1.4m，单桩承载力特征值经计算为4600kN。总共需要人工挖孔桩数为：111X1400÷4600=34根桩，考虑到至少30％的桩不需要扩底，则桩总数估算为1.3X34＝45，初步估算桩的造价为171，680元，还不包括施工工程中的降水费用。工期按照每天施工5根桩，工期需要9d，施工完成后28d后才能进行静载和桩身动测试验。

如果采用夯扩桩，桩径为0.38m，单桩承载力特征值为600kN。总共需要夯扩桩数为：111X1400÷600=259根桩。初步估算桩的造价为：259X10X85=220，150元。工期按照每天施工18根桩，工期需要15d，施工完成后20d后才能进行静载和桩身动测试验。

5关于预应力管桩在中高层建筑中的应用

通过对预应力管桩的考察和市场案例分析可以得知：

5.1对于7－10层的多层建筑，采用高强预应力管桩可以大幅度的缩短施工工期，管桩成桩后即可作静载和桩身动测试验，而夯扩桩成桩后20多天后方可作检测。

5.2对于11－18的高层建筑，采用高强预应力管桩和人工挖孔桩在经济比较上，可以降低土建的工程造价10-15%。对于19以上的高层建筑，采用高强预应力管桩和人工挖孔桩在经济比较上，可以降低土建的工程15-30%。

综上所述，预应力管桩在技术上是一种相当成熟的桩基型式，可以给业主方带来良好的经济效益和社会效益。

参考文献：

[1] 先张法预应力混凝土管桩.GB13476 - 92.

[2] 国家建筑标准设计图集.03SG409.

桩基础施工总结例8

1．场地处理。该工程在距居民区较近地段，采用静力压桩机施工，在距民房较远地段，采用锤击桩施工。由于建筑物建基面较深，而航道护岸位置基础软弱，为保证设备安全工作，需要对护岸地基进行了处理。经计算，锤击桩和静压桩机对地基承载力要求达到150KPa即可，但由于本工程桩基较密，数量较多，为防止设备来回行走加上深送桩（7m）对地基的扰动，对锤击桩段和静力压桩段根据对场地的要求不同分别进行了场地处理，以满足施工条件的要求。锤击桩段场地处理：沿护岸基础施工范围内按每边超宽半台设备的宽度进行场地处理，对上层的60cm土体按掺加8%石灰改良。根据现场实际使用情况，场地基础改良处理后，能满足设备要求，但同时要注意做好明水排除工作。静压桩段场地处理：沿护岸基础施工范围内按每边超宽半台设备的宽度进行场地处理，将上层的软弱土体挖除后，回填70cm的建筑垃圾，同时沿基础纵向打设轻型井点降水，横向挖排水沟，设碎石盲沟排水。

2．施工工艺方法。由于桩基较密，为减少成桩后地基承载力降低设备无法施工的情况，均采用垂直轴线方向退后施工的方法。锤击桩施工：施工流程为：桩位放样一桩机就位一管桩起吊、对桩位一调整垂直度一打冷锤2~3击（柴油锤）一复查桩身垂直度一正式打桩一接桩一收锤、测贯入度一验收。静压桩施工：施工流程为：桩位放样一桩机就位一管桩起吊、对桩位一调整垂直度一静压1~2m一复查桩垂直度一正式压桩一接桩一继续压桩至设计指标、记录压力值一验收。

3．沉桩质量控制。（1）沉桩顺序：由于本工程桩基较多，为减少设备行走对基础的扰动，也为了减少群桩的挤密效应，沉桩时按每块基础分块施工，施工时沿底板横向方向顺序施工，沿轴线方向后退分排沉桩。（2）桩位放样：采用全站仪精确放出桩位，用30cm竹筷在桩位位置打入土中，上部用绑扎红绳，施工时根据红绳即可找到精确的桩位，对将要施工的桩位用石灰粉按桩径大小划一个圆圈，桩位放线后的打桩过程中，考虑到土体的挤压移位，在打桩前需对桩位进行复核。（3）桩身垂直度控制：用两台经纬仪在离打桩机15m以外成正交方向进行观察，在正交方向上辅助设置两根吊砣垂线进行观察校正。（4）接桩：接桩采用将端板焊接起来接桩，接桩时要注意新接桩节与原桩节的轴线一致，两施焊面上的泥土、油污、铁锈等要预先清刷干净。管桩焊接施工应由有经验且有专业焊工证的焊工按照技术规程的要求认真进行，焊缝要均匀饱满，焊接后要等待规范规定的冷却8~10min后才能继续施工，以免焊缝处入土急冷后使接头处冷脆影响使用寿命，如果设计有防锈要求，焊缝还须做防锈处理。（5）终桩控制：本工程管桩设计承载力为3,700kN，设计院提供的终止沉桩的标准为：静压法桩沉桩终压值为：3,700kN，锤击桩沉桩停锤标准；最后3阵的每击贯入度小于3mm（每阵10击）。施工终压力与桩的极限承载力是两个不同的概念，但相互有一定关系。福建省《静压桩基础技术规程》编制组通过大量桩基资料的统计分析，提出了桩的竖向极限承载力与终压力值有如下经验关系：当6m≤L≤8ITI时，Quk=（0.60~0.80）Rsm；当8m<L≤15rn时，Quk=（0.70~1.0）Rsm；当15m<L≤23m时，Quk=（0.85~1.0）Rsm；当L>23m时，Quk=（1.00~1.25）Rsm。式中Quk为静压桩单桩竖向极限承载力标准值；Rsm为静压桩施工时施加的最大压力值；L为静压桩的有效入土深度。由以上关系可见，当桩较短时，单桩竖向极限承载力小于施加的终压力值；反之，当桩较长时又会大于终压力值。本工程设计单位提出的终压值标准为3,700kN，我们施工时的控制终桩压力值为4,300kN，折算的系数为：3,700/4,300=0.86，经检测，单桩的承载力是满足设计指标要求的，施工的结果符合上述经验公式。

4．特殊情况的预防与处理。（1）桩顶碎裂正常锤击沉桩过程中，如突然出现送桩器快速下沉的情况，一般是桩顶碎裂，端板不能正常发挥作用所造成的，这个时候要检查锤击桩的总击数，已进土长度，并报请设计单位确定是否可以停止沉桩，并作终桩处理。桩顶碎裂的预防措施有：①应根据工程地质条件、桩断面尺寸及形状，合理地选择桩锤，要重锤轻击，桩重与锤重之比约为1：3~1：5。②沉桩前应对桩构件进行检查，检查桩顶面有无凹凸情况，桩顶平面是否垂直于桩轴线，桩尖是否偏斜，对不符合规范要求的桩不宜采用或经过修补等处理后才能使用。③检查桩帽与桩的接触面处是否平整，如不平整应进行处理方能施工。④稳桩要垂直，桩顶要加衬垫，如衬垫失效或不符合要求要更换。（2）桩身倾斜为了保证桩身的垂直度，防止桩身倾斜，主要预防措施有：①要求施工场地平整，对软弱地基表面铺碎石再平整。为使桩机底盘保持水平，可在桩机行走装置下加垫板。②初沉时，对不垂直的桩及时纠正，控制垂直度在5‰。③保持桩顶与桩帽接触面平整，使桩不受偏心荷载。接桩时，上下桩必须保持在同一轴线上。④在饱和软粘土地区，控制沉桩速度。

管桩检测情况

桩基础施工总结例9

Abstract: The pile foundation plays a very important role on fabrication cost of the whole project. Manual hole digging pile is one kind of pile foundation, this paper through a comparative analysis of tow projects which use different cost control method, thus obtained a conclusion that one of the cost control methods is best.

Key words: Manual hole digging pile; cost control method; Quota valuation；Comprehensive unit price contract;

中图分类号：TU723.3文献标识码：A 文章编号：

前言

基础对整个工程造价的影响起着举足轻重的作用，更由于工程地质条件的复杂性和不可确定性，使得基础的造价难以控制。在人工挖孔桩基础、钻孔桩、搅拌桩、筏板基础等众多基础形式中，人工挖孔桩因具有工期短、承载力高、质量有保证以及造价低等优点而被广泛采用。本文以广州市南华世界贸易中心工程（化名，以下简称“本工程”）为例，从甲方的角度简述了本工程采用的两种人工挖孔桩成本控制方法，并进行了对比分析，从而得出哪种方法更有利于控制工程成本的结论。

1 工程概况

本工程位于广州市中心，地基为自然沉积土和岩石，地质情况相对稳定。由于本工程非常大，总面积约40万平方米，分两期开发，地下室均为二层，而且一、二期是连通的。地上均为大开间的展馆，一期地上3层、层高12米，二期地上6层，层高6米，一、二期的檐口高度相同。本工程基础均设计为人工挖孔桩，施工时间约相隔一年。一期基坑面积约4万平方米，一期共181条人工挖孔桩，施工时间为2007年10~12月。二期基坑面积3万5千平方米，共155条桩，施工期为2008年10~12月。设计方面，一、二期桩基础桩径范围和桩径分布比例基本相似，均在1.2米~2.5米之间，相同桩径的单桩承载力基本相同，即相同桩径的配筋完全相同。

2 成本控制过程

本工程桩基础施工前对两期的基坑进行了大开挖，大开挖后两期的地坪标高基本相同。由于本工程的工期较紧，而人工挖孔桩可以大面积同时开挖，不受大型的打桩机械、以及打桩顺序等限制，能大大缩短工期；另一方面考虑到本工程的地质条件，人工挖孔桩的质量有保证，承载力高等因素，本工程的一、二期工程均采用了人工挖孔桩基础。

成本控制方面，一期桩基础工程采用了定额计价、按实结算的方式进行了招投标，中标的总价下浮率为10%。二期工程采用了按挖土方的工程量综合单价包干的方式进行了招投标，挖土方分实桩（含挖土方、护壁、混凝土、钢筋笼等所有项目）和空桩（只含挖土方和护壁）两种，投标单位需按自己企业的实际施工水平，材料价格、机械价格等计算出这两种桩的单方造价进行投标。（这种综合单价包干的方式其实就是工程量清单计价方式的一种变形，即将各清单子目合并成一个项目报价，增加了投标报价计算的难度，但使后续工作例如工程进度款的支付、工程变更计价、工程结算等大大简化了）。二期人工挖孔桩的中标综合单价为空桩260元/立方米，实桩880元/立方米。

施工过程中，一期桩基础开挖时由于地下降水未做到位，导致开挖时遇到大量淤泥流沙，采用了稻草+钢筋的堵漏的措施。另外，施工过程中因设计变更导致了部分签证费用的发生。一期人工挖孔桩桩基础工程的最终结算价为9108万元，挖土方量7.2万立方米，按挖土方（含实桩和空桩）的工程量折算，每立方米的单价为1265元。二期工程人工挖孔桩施工时极少遇到淤泥流沙，施工过程中也因设计变更导致了部分签证费用发生。二期人工挖孔桩基础工程最终结算价格为5415万元，挖土方量62820立方米，按挖土方（含实桩和空桩）的工程量折算，每立方米的单价为862元。

3 对比分析

由于本工程一二期的桩顶标高一样，地质情况相似，所以人工挖孔桩的实桩和空桩比例基本一样。这样，我们可以将这两期工程的人工挖孔桩的造价折算到挖土方的单方工程造价来进行对比分析。

本工程一期人工挖孔桩按挖土方的单方造价为1265元/立方米，而二期的为862元/立方米，相差403元/立方米，单从单方造价来看，相差甚是悬殊。经过对比分析发现，主要原因有以下四个方面：

一、从一二期桩基础造价组成来看，一期在人工挖孔桩基础施工时，施工降水还未做到位，导致大量淤泥流沙出现，淤泥流沙总量达到了9655立方米，为此采取了增加稻草、钢筋、混凝土护壁等堵漏措施，以及部分桩因流沙冲歪后回填重挖，该项挖淤泥流沙增加费、堵漏措施费以及因流沙而导致的返工费等增加造价总金额为1101万元，折算到总的挖土方每立方的造价为153元；

二、2007年第四季度的钢筋、混凝土、水泥、机械等材料价格比较高，而2008年第四季度的材料价格因金融危机下降了不少，虽然2008年第四季度的人工较之2007年第四季度上涨了13元/工日，但人工的上涨使每立方增加的造价比不上材料价下降使每立方造价减少的幅度。将一期人工挖孔桩基础工程全部采用2008年第四季度的人工、材料、机械价格替换调整价差后，一期桩基础工程的总造价减少了612万元，折算到总的挖土方每立方的造价为85元；

三、设计方面，每立方挖土方的含钢量一期比二期多0.6KG，空桩所占比例少1%，这两项导致一期人工挖孔桩每立方的造价比二期要高约10元；

四、剩余155元/立方米的差价主要是由于两期工程采用了不同招投标方法，采用综合单价包干的方式更多的将风险转移到了承包方。另一方面，这也反映出按定额计价的方式有更多的不确定性和更大的利润空间，换句话说就是按2006定额计价方式，人工挖孔桩基础的某些定额子目高于市场的承发包价。

桩基础施工总结例10

中图分类号：TU74 文献标识码：A

引言

近年来，在高层住宅桩基工程施工过程中，未申报质量监督的案例日益增多。依据有关规定，这些桩基工程为后期顺利的在相关部门验收备案，需进行桩基质量安全鉴定。因相当部分施工单位在桩基施工时抢工期、不报监督，因此，对这类桩基工程的安全鉴定需引起足够重视，施工过程资料详核及桩基补充检测是必不可少的。下面就一住宅楼桩基工程实例，详细叙述一下桩基质量安全鉴定的过程及方法。

建筑概况

该建筑设计为主体三十二层、地下二层现浇钢筋混凝土剪力墙结构住宅楼，于2011年12月开工建设，鉴定前基础工程的后压浆钻孔灌注桩已施工完毕，拟进行后续主体结构工程施工。

技术资料

在现场查勘之前，委托单位需提供如下资料：原建筑、结构施工图设计文件、岩土工程勘察报告、施工图设计文件审查合格书、基桩工程检测报告、灌注桩混凝土抗压强度试验报告、灌注桩原材料试（检）验报告、钢材产品质量证明书、水泥出厂合格证、预拌混凝土出厂质量证明书、混凝土含碱量评估报告、混凝土配合比通知单、混凝土灌注桩工程检测批质量验收记录表、钢筋隐蔽工程检查验收记录、钻孔灌注桩施工过程相关记录及后压浆相关施工记录等。

主要检查情况

地基基础

目前，该建筑基础后压浆钻孔灌注桩工程已施工完毕。根据提供的《基桩工程检测报告》，其中对该建筑3根后压浆钻孔灌注桩（试桩）进行单桩竖向抗压静载试验，检测桩占基桩总数的4.48%，试验结果显示，所抽测3根试验桩的单桩竖向极限承载力值均不小于6300KN，扣除送桩部分摩阻力后对应有效桩长40m的单桩竖向极限承载力值均不小于6000KN，满足设计要求；采用JJC-1D型灌注桩孔径检测系统，对该建筑14根后压浆钻孔灌注桩的成孔质量进行检测，检测桩占基桩总数的20.90%，结果显示：所抽测14根工程桩的孔深、孔径、沉渣厚度和偏斜度各参数均满足相关施工质量验收规范允许偏差或允许值要求。

经现场抽查，所抽查后压浆钻孔灌注桩桩顶甩筋数量及甩筋长度、桩顶出地面高度均基本满足原设计要求。

基桩补充检测情况

鉴于委托单位已对该建筑施工完成的后压浆钻孔灌注桩工程，委托具备资质的检测单位进行单桩竖向抗压静载试验、成孔质量检测，并出具相关基桩检测报告。故本次鉴定中对已完工的后压浆钻孔灌注桩进行单桩竖向抗压承载力和桩身完整性补充检测。

单桩竖向抗压承载力检测

经采用高应变case检测法对该建筑后压浆钻孔灌注桩工程抽取5根工程桩进行单桩竖向极限抗压承载力检测，检测桩占基桩总数的7.46%。结果显示：所抽测5根工程桩（规格φ0.70×40.0m）的单桩竖向极限抗压承载力实测值分别为6179kN、6386kN、6018kN、6123kN、6106.8kN。所抽测5根工程桩单桩竖向极限抗压承载力实测值均满足设计要求和相关基桩检测技术规程要求。

桩身完整性检测

经采用低应变反射波法对该建筑后压浆钻孔灌注桩工程的28根基桩的桩身完整性进行检测，检测桩占工程桩总数的41.79%。结果显示：所抽测28根工程桩桩身均为完整，均为Ⅰ类桩。该28根工程桩的桩身完整性满足设计要求和相关基桩检测技术规程要求。

鉴定分析

工程主要相关单位及资质情况

通过核查勘察单位、设计单位、施工图审查单位、施工单位、监理单位、桩基础混凝土供应单位、桩基础钢筋供应单位、水泥供应单位、水泥、钢材检验单位、混凝土抗压试验单位、基桩检测单位等单位的资质情况，结果显示，以上单位均出具了符合国家建筑市场相关管理要求的资质文件、技术文件及产品质量合格证书（复印件）等。施工图审查单位出具了天津市建筑工程施工图设计文件审查合格书。

施工过程资料检查情况

根据《岩土工程勘察报告》及委托单位提供的《基桩检测报告》、基桩补充检测结果，钻孔桩的孔径、孔深、垂直度、沉渣厚度、单桩承载力及桩身完整性经检测均满足设计要求并符合规范规定，说明基桩静力检测及低应变动力检测均合格。

混凝土抗压强度报告符合《混凝土强度检验评定标准》GBT50107-2010，满足设计混凝土强度等级要求。混凝土抗渗试验报告符合《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》GB/T50082-2009，满足设计混凝土抗水抗渗等级要求。该建筑所用预拌混凝土有出厂质量合格证、商品混凝土配合比通知单、碱含量报告、氯离子含量报告等。

该建筑所用水泥有质量合格证及复试报告，水泥检验报告符合《通用硅酸盐水泥》GB175-2007标准，满足设计要求。

该建筑所用钢材有出厂合格证及复试报告，钢筋抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值≥1.25，钢筋屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值≤1.3，符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002要求。

钢筋焊接检验报告有抽样人和见证人签字，报告填写基本完整、齐全。检验结论基本符合《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-2003的要求。

结论

经查阅该建筑的相关施工图设计文件、基桩检测报告和后压浆钻孔灌注桩工程施工过程质量保证资料，结果显示：所抽测3根试验桩的单桩竖向极限承载力值满足设计要求；所抽测14根工程桩的孔深、孔径、沉渣厚度和偏斜度各参数均满足相关施工质量验收规范允许偏差或允许值要求；施工过程质保资料完整齐全。同时经对该建筑已完工后压浆钻孔灌注桩工程中5根工程桩的单桩竖向极限抗压承载力、28根工程桩的桩身完整性进行抽样补充检测，结果显示：所抽测5根工程桩的单桩竖向抗压承载力均满足设计要求；所抽测28根工程桩桩身完整性满足设计要求及国家相关施工质量验收规范、基桩检测技术规程的要求。经现场抽查，所抽查后压浆钻孔灌注桩桩顶甩筋数量及甩筋长度、桩顶出地面高度均基本满足原设计要求。

因此，根据现场抽查和基桩补充检测结果，该建筑基础工程的后压浆钻孔灌注桩单桩承载力及成桩质量（桩身完整性）满足设计要求及国家相关施工质量验收规范、基桩检测技术规程的要求。

参考文献

[1] 中国建筑科学研究院. JGJ94-2008建筑桩基技术规范 [E].北京：中国建筑工业出版社，2008.